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對避雷器爬電比距的選擇提出新的觀點,分析了線路避雷器具備的優缺點
作者:admin 來源:本站原創 更新時間:2015年09月28日 瀏覽: 【字體:

對避雷器爬電比距的選擇提出新的觀點,分析了線路避雷器具備的優缺點

1、引言

安全送電、防止因線路故障而跳閘是當前輸變電工業的重要課題之一。雷擊引起線路絕緣子串閃絡及雷電波入侵變電站所造成的停電事故,在我國南方各省已 占輸電線路閃絡事故的60%,特別是110kV線路,平原地區雷擊率為0.1~0.5次/100km•年,山區可達1~4次/100km•年[1]。加裝 線路避雷器(MOA)是防止雷擊事故、減少跳閘率的有效方法之一[2]。

日本、美國、俄羅斯已有許多應用線路避雷器防止雷擊閃絡事故的成功報道。日本在20世紀90年代已有超過30000相77~500kV線路避雷器投入系統中使用,加裝線路避雷器后取得了良好的效果[3]。

我國在此領域的研究起步較晚,這與硅橡膠復合外套技術在避雷器上的應用起步較晚分不開。截至目前,已研究制造出多種類型110~500kV線路避雷 器,共有7610相在系統中運行,收到良好的效果。我國線路避雷器分有串聯間隙和無間隙兩大系列。與國際上的不同之處是目前無間隙線路避雷器占50%以 上。

2、線路避雷器設計技術

無間隙線路避雷器的成功應用得益于硅橡膠復合材料,它取代了原有瓷外套,使220kV避雷器的質量從260kg降至50kg以下,從而實現在桿塔上 懸掛安裝。有串聯間隙線路避雷器由避雷器本體和外串聯間隙組成。本體與普通的復合外套避雷器相當,外串聯間隙(放電間隙)由兩個環–環或棒–棒型放電電極 組成。

避雷器本體兩端采用金屬法蘭封口,內部裝有非線性ZnO電阻片并用彈簧壓緊的環氧玻璃纖維布筒,其外部采用硅橡膠傘裙包封。這樣,避雷器大大減少了因“漏氣”而帶來的受潮問題。

上、下法蘭設計了經典的球頭、球窩,分別與高壓端、接地端連接。以2003年我國天生橋—廣州線投入使用的500kV有間隙線路避雷器設計為例,除秉承電站避雷器技術基礎外,還必須解決如下8點關鍵技術問題:

(1)優良性能的硅橡膠復合外套

采用硅橡膠等有機絕緣材料生產的避雷器復合外套必須具備耐天侯、抗紫外線、耐電蝕損等優良性能。與瓷套相比,硅橡膠復合外套在重量、耐污性能上占有很大優勢,詳見表1。復合外套可選用的材料、品種很多。

(2)具備耐久性粘接技術

避雷器在多年使用中要經受引線拉力、線震、風擺、冰雪等的作用。上、下法蘭與環氧玻璃纖維布筒的粘接部分是避雷器負載力傳遞區域,也是密封技術的薄弱環節。筆者認為,采用高溫、高強度環氧澆合劑和倒錐形結構是目前最成功的設計之一,實踐也證明了這一點。

(3)對接口的包封技術

包封硅橡膠復合外套上、下法蘭與環氧玻璃布筒連接的外露面是避雷器加強密封的良策,也是防止電蝕損的又一有效措施。目前許多國外同類產品在工藝上亦 未能實現這樣的包封;但必須保證硅橡膠與法蘭各種金屬材料及熱處理后的鍍層之間有良好的粘合。此外,可在法蘭上增加一個下大上小的槽形結構,以增強硅橡膠 不出現脫膠的機械應力。

(4)防爆技術

為取得良好的防爆性能可在模壓硫化傘裙前將環氧玻璃纖維筒加工出長條梯形槽,并用專用楔形嵌件堵緊。梯形槽在避雷器故障時起排氣作用,楔形嵌件保證 注塑時硅橡膠不至于進入環氧玻璃纖維布筒內腔。梯形槽的長度、數量、防爆力須經嚴格計算及試驗求得。該型避雷器在中國及俄羅斯都通過了40kA和800A 的短路電流試驗。

(5)吸收能量校核

有間隙線路避雷器由避雷器本體和外串聯間隙構成。正常運行工況下避雷器本體的荷電率為10%以下,它主要承受雷擊過電壓,因此對它的其他技術性能要求大為降低。避雷器電阻片承受雷擊過電壓的能力極強,直徑50mm的電阻片即能承受4/10ms、100kA大電流沖擊。

(6)電位分布計算與調整

330kV、500kV線路避雷器的突出技術問題是電位分布不均勻。與瓷套式避雷器不同,它是懸掛在空中的,必須采用三維電場、用有限元法計算其電 位分布[5]。由于在結構上不能采用外并電容的均壓措施。避雷器高度超過5m時,如不采取措施,其電位分布不均勻系數將達1.2,荷電率達98%。這將加 速高場強處電阻片的老化。因此,通過SolidWorks三維設計及改善電位分布的設計,并通過改變均壓環的數量、大小、放置位置及下垂深度等措施使 500kV無間隙線路避雷器(5.4m高)電位分布不均勻系數限制在10.4%以下。

(7)避雷器內部負壓問題

在避雷器整體模壓注射硅橡膠過程中,避雷器各部分均處于受熱狀態(100℃以上)。當模壓硫化完成(即避雷器密封完成),冷卻后內部將形成低氣壓。由“巴申曲線”可知,此時電阻片沿面閃絡電壓大為下降,有可能在較低電壓下損壞避雷器。這是生產廠家容易忽略的工藝技術問題。

(8)影響間隙放電穩定性的因素

間隙放電電壓的穩定性是避雷器保護性能的標準,棒-棒純空氣間隙與環-環帶絕緣子支撐間隙放電特性本身存在差異。前者是極不均勻電場,后者是稍不均 勻電場;前者放電電壓稍低、分散性小,后者不僅分散性大,且受絕緣子污穢性能影響明顯,當污穢引起漏電流且達到一定值時,它與避雷器本體漏電流形成一個 “分壓器”,明顯地改變了整個避雷器電位分布,提高了避雷器放電電壓值,這是設計者必須給予充分考慮的。

3、線路避雷器的試驗

與瓷外套避雷器不同,復合外套避雷器的外套采用有機高分子材料,它必須進行許多驗證其特性的試驗[6],如耐天侯試驗、耐電蝕試驗、耐鹽霧試驗等。這些試驗的要求及試驗方法大部分都已體現在IEC最新版本的標準中。

(1)復合外套起痕和電蝕試驗

按比例制作了避雷器比例元件。霧室溫度20~25℃,鹽霧中NaCl含量為9.8kg/m3,以3.9L/m3•h速度噴向比例元件。同時將等比例 持續運行電壓Uc施加于比例元件上,持續時間1000h。試驗期間無過流中斷,比例元件復合外套無起痕、裂縫和樹枝狀裂紋產生,傘裙未擊穿。

(2)熱機試驗及沸水煮試驗

該項試驗用于驗證避雷器在冷熱、機械力共同作用下法蘭與環氧玻璃纖維布筒結合部分粘合劑的性能,該項試驗分兩步進行:

1)比例元件在下列條件同時作用下進行試驗:①2次(-35±5)℃~(50±5)℃冷熱循環,高低溫度至少保持8h,每一循環持續24h;②給比例元件施加50%額定拉伸負荷的負荷力。

2)比例元件在0.1%NaCl的溶液中沸煮42h后,立即放進環境溫度的水溶液中浸泡24h,取出后在環境溫度空氣中靜放24h,直到表面干燥。

(3)爬電比距的選擇

硅橡膠的復合外套的耐污穢性能比瓷套高出66%。這是由硅橡膠的憎水性所決定的,憎水性來自硅橡膠分子中具有排斥水分子天性的甲基。試驗結果表明:

1)復合外套耐污穢性能遠高于瓷套,但尚未取得定量的結論。

2)復合外套提高的耐污性能可留給用戶、電力部門作為裕度考慮。因此,爬電比距的設計仍按瓷外套標準考慮。這一設計還受兩個外界因素影響:①復合外 套比瓷套更容易提高爬電比距,但必須保證電弧最小距離(如110kV下≥1m);②筆者認為,兩類有串聯間隙避雷器選擇爬電比距應有所不同:棒-棒純空氣 有間隙避雷器本體爬距≥1.7cm/kV即可認為是安全的,因為,正常運行電壓下避雷器本體幾乎不承受任何電壓值;環-環絕緣支撐有間隙避雷器,其爬距應 為避雷器本體爬距與支撐絕緣子爬距之和,作者建議,爬電比距應分別規定,避雷器本體≥1.7cm/kV,支撐絕緣子≥1.7cm/kV,因為在正常運行和 雷擊瞬間不同工況下,兩者都需分別承受了幾乎100%的過電壓,避雷器總體爬電比距≥3.4cm/kV。

4、兩種線路避雷器的比較

我國無間隙線路避雷器的使用量超過有間隙線路避雷器,90%的330kV、500kV線路使用無間隙線路避雷器。無間隙避雷器在絕緣配合上,保護性 能分散性小,僅僅取決于一條U-I特性曲線,保護裕度大。避雷器運行事故率已低于0.03/100相•年以下,且無間隙線路避雷器限制操作過電壓的優點是 目前有間隙線路避雷器所不能達到的。表4列出兩種線路避雷器的技術要求及性能[6]。

無間隙線路避雷器的運行條件除滿足一般電站避雷器要求外,還應滿足以下條件:

(1)承受各種內過電壓作用,特別在線路中段,內過電壓值最高,過電壓出現頻率高,要求通流容量較大。

(2)荷電率相對較高,與變電站內避雷器不同,線路中段沒有限壓措施,電容效應等都能引起電壓升高,線路避雷器荷電率較高。

(3)線震、特強冷熱作用、風擺、冰雪等可能破壞避雷器的密封。

我國有間隙線路避雷器的外串聯間隙分兩大類:純空氣的棒–棒間隙,見圖1(b);由復合絕緣子支撐的環–環間隙,見圖1(a)。其技術性能比較見表5[6]。目前我國使用后者的較多,主要是安裝方便的原因。

5、免維護設計

筆者認為達到免維護需滿足如下條件:

(1)生產高質量避雷器,還應當適當提高無間隙線?(2)應對避雷器加裝脫離器。

(3)應附加避雷器失效指示裝置。

6、結論

線路避雷器能夠有效地降低跳閘率,是目前中國避雷器發展方向之一。線路避雷器的設計必須解決多個特殊問題,本文提出的試驗、計算、防爆設計、能量校 核方法、閥片尺寸計算、電位分布計算方法都有一定的參考價值,并已在500kV線路避雷器中得到了應用。本文系統地給出了110~500kV線路避雷器技 術參數表,強調線路避雷器的爬電距離在本體部分、間隙部分都應分別達到1.7cm/kV。比較了有間隙避雷器和無間隙避雷器,無間隙避雷器由于可靠性較 高,具有保護裕度大、絕緣配合分散性小的優勢,在中國使用量上也占有一定的優勢;有間隙避雷器中的純空氣間隙分散性較小,持續運行穩定性相對較高。此外, 線路避雷器應是免維護的。
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